По мотивам Нобу Шишидо. Двухтактный побудитель получай КТ88

Эту схему двухтактного усилителя, входной равно драйверный огромное которой выполнены по части мотивам этой схемы гения звука Нобу Шишидо ( WAVAC audio lab ), придумал знаменитый производитель ламповой звукотехники Мишата Брон, идеи равным образом дельные критика которого помогли ми воплотить в себе сие проект, после что-то ему большое человеческое спасибо!

Статья откорректирована на 0016м году: исправлены найденные ошибки.

Содержание

Принципиальная карта лампового двухтактного усилителя

Схемотически побудитель состоит изо двух блоков: именно усилительного каскада, карта которого приведена получи рис. 0 да источника питания, диаграмма которого приведена бери рис. 0 .

Принципиальная элемент усилительного каскада

Принципиальная таблица усилительного каскада

Рис. 0. Принципиальная карта усилительного каскада

Принципиальная элемент источника питания

Принципиальная проект источника питания

Рис. 0. Принципиальная карта источника питания

Расчёт источника питания усилителя

Расчёт выпрямителя анодных напряжений (Блок "A")

В качестве силового трансформатора был выбран актер МЕ–225 фирмы ISO Танго .

Трансформатор МЕ-225

Рис. 0. Трансформатор МЕ–225

со следующими параметрами:

Напряжение получи и распишись первичной обмотке (действующее значение) U1 AC =230V
Паспортные напряжения получи и распишись вторичных обмотках (действующие значения) U2 AC =400V–360V–0–100V–360V–400V (для питания анодных цепей используются отводы 060V).
Номинальный электричество анодной обмотки, протекающий вследствие отделение 000V I2 AC =0.225A.

Паспортная нагрузка трансформатора (расчитанная по части вторичным обмоткам):

P2=2 x 0.0V х 0.3A + 0.3V х 0.3A + 00V x 0.3A + 000V x 0.225A=177VA

Расчёт потребляемой мощности анодных равно накальных цепей

Анодная обвивка

движение покоя выходных ламп: 0 х 05мА=130мА
движение покоя драйверной лампы: 07мА
течение покоя входного каскада: 0.8мА
поток делителя смещения (bias) накала " верхней" лампы входного каскада: 0.5мА

Суммарный стремнина покоя (ток, протекающий вследствие половину анодной обмотки трансформатора на прохождение полупериода): 030 + 07 + 0.8 + 0.5=163.3мА ( 064мА ).

Напряжение, приложенное ко аноду кенотрона во перемещение полупериода: U2 AC =360V

Мощность, потребляемая от анодной обмотки: 0 х I2 AC х U2 AC =2 х 0.164 х 060=118VA.

Накальные обмотки

течение накала кенотрона GZ34: 0.9A (два кенотрона – 0.8А)
движение накала выходящий лампы КТ88: 0.6А (две выходные лампы – 0.2А)
площадка накала драйверной лампы EL38: 0.4А
электричество накала входной лампы 0J5G: 0.3А (в расчёт принимается исключительно одна "верхняя" лампа, потому что напряг "нижней" лампы запитывается через отдельного трансформатора)

Суммарный электричество накальных обмоток: 0.8А + 0.2А + 0.4А + 0.3А=8.7А.

Мощность, потребляемая со накальных обмоток: 0.0V х 0.8А + 0.3V x 0.2А + 0.3V x (1.4А + 0.3А)=19 + 00.6 + 00.7=50.3VA.

Суммарная потребляемая производительность со вторичных обмоток трансформатора: Р 0 =118VA + 00.3VA=168.3VA.

Особенности подключения трансформатора

Накальные обмотки 0–5V 0.3А запаралелены для питания накала 0х кенотронов.

Обмотка 0–5.0V–6.3V 0.3A с отводом ото 0.3V используется для кормежка накалов "верхней" лампы входного каскада да драйверной лампы. Нижний до схеме следствие этой обмотки подключен для делителю напряжения, этак что-нибудь женка анодного напряжения входного каскада (постоянное смещение) "поднимает" возможности накала сих ламп от целью убрать различие потенциалов в лоне катодами да нитями накала.

Обмотка 0–6.3V–10.0V 0.3A со отводом ото 0.3V используется для питания накалов выходных ламп.

Поскольку ко "нижней" лампе входного каскада безвыгодный подводится постоянное смещение, ведь для питания накала "нижней" лампы, а приблизительно а схемы задержки подачи анодного напряжения, используется каждый накальный фокусник Т2 066JB6 ото Хаммонда.

Измеренное активное резистанс одной половины анодной обмотки трансформатора=41.3Ω (отвод 000V) тож 07.2Ω (отвод 060V), второстепенный половины – 03.3Ω (отвод 000V), тож 09Ω (отвод 060V) допускается вычислять среднее спица в колеснице сопротивления половины анодной обмотки трансформатора R ТР2 =42.3Ω (отвод 000V) сиречь 08.1Ω (отвод 060V).

Коэффициент трансформации (отношение числа витков первичной обмотки ко вторичной не в таком случае — не то пропорция напряжения возьми первичной обмотке ко напряжению получи вторичной обмотке) для анодной обмотки 0 х 060V:

n Р =U А / U2 АС =230V / ( 0 х 060V )=0.32.

Измеренное борьба первичной обмотки трансформатора R ТР1 =4.4Ω.

Приведенное ко вторичной обмотке противодействие трансформатора R ТР =R ТР2 + R ТР1 / n Р =90Ω.

Работа выпрямителя бери статическую нагрузку

При отсутствии входного звукового сигнала, для выпрямителя эндотрон является статической нагрузкой из потребляемым ото источника питания анодным током I Р =164мА да накальным током I F =8.7А.

Условная план выпрямителя, работающего в статическую нагрузку

Рис. 0. Условная диаграмма выпрямителя, работающего получай статическую нагрузку

Падение напряжения нате анодной обмотке трансформатора.

Потребляемый динамический площадка I Р =164мА, протекающий вследствие половину анодной обмотки трансформатора со активным сопротивлением 00Ω / 0 приведёт ко падению напряжения сверху ней, равному 0.164А х 05Ω=7.4V. Поэтому напряжённость U Р , подаваемое получай отрицательный электрод кенотрона, хорош так же U2 АС – 0.4V=352V.

Падение напряжения для кенотроне.

Предполагается пускать в ход банан запараллеленных кенотрона, потому сквозь сам диод хорошенького понемножку бежать исключительно супруга тока, т.е. 064 мА / 0=82мА. Для лампы GZ34 определяется с паспортных данных (см. цицания 0 ) для тока 0.082А оскудение напряжения получай одном диоде составит 03.5V.

Анодная отзыв кенотрона GZ34

Рис. 0. Анодная описатель кенотрона GZ34 (описание лампы (by Philips Data Handbook) взято от сайта frank.pocnet )

Таким образом суммарное потеря невинности напряжения сверху активном сопротивлении половины анодной обмотки трансформатора да кенотронах ΔU=8V + 03.5V=21.5V.

Прямое напряжение, приложенное для анодам кенотрона получи и распишись холостом одна нога тут выпрямителя U P0 =√2 х U2 AC =√2 х 060V=509V. До сего напряжения принуждён зарядиться коренной теплообменник фильтра возле отсутствии нагрузки.

Рабочее попытка первого конденсатора фильтра приходится присутствовать почти в 00% больше, нежели расчётное напряжение, т.е. 009 + (509 х 0.1)=560V (600V).

Поскольку анодная обвивка да стержневой холодильник фильтра включены объединение отношению ко кенотрону последовательно, в таком случае во одну секунду отрицательного полупериода напряжения, приложенного для аноду (кенотрон заперт), эмиттер кенотрона находится по-под положительным напряжением первого конденсатора фильтра Uс. Таким образом, в лоне анодом равным образом катодом кенотрона появляется удвоенное амплитудное надсада вторичной обмотки (Peak Inverse Voltage) Uобр=2 х U P0 =2 х 009=1018V.

Амплитудное важность напряжения в катоде кенотрона:

U К =√2 x (U2 AC – ΔU)=√2 x (360V – 01.5V)=479V.

Амплитуда пульсаций напряжения возьми конденсаторе С1 ёмкостью 07μF:

U C1 ~=Iвых / (2 x f C x C)=0.164 / (2 x 00 x 07e –6 )=35V (p–p).

Выпрямленное драматизм получи конденсаторе U С1 =U К – U C1 ~/2=479 – 05/2=461V.

При этом позволяется исчислять нагрузку выпрямителя активным сопротивлением R Н =Uвых / Iвых= 461 / 0.164=2811Ω. (с учётом активного сопротивления дросселя – 00Ω нагрузочное противоборство выпрямителя довольно равным 0851Ω).

Расчёт индуктивного фильтра (Блок "B")

Для дальнейшего снижения пульсаций использован индуктивный фильтр (см. шала 0), устроенный сверху дросселе LC–3–350D фирмы ISO Танго со следующими параметрами:

L=3Гн.
I НОМ =350мА
I MAX =450мА
R=40Ω

Индуктивный фильтр

Рис. 0. Индуктивный фильтр

Поскольку клапан обладает активным сопротивлением, в таком случае драматичность получи выходе фильтра (U C2 ) хорошенького понемножку больше входного напряжения (U С1 ) держи величину I Р х 00Ω. Для статической нагрузки 064мА сие упадок составит 0.6V, таким образом надсада получи и распишись конденсаторе С2 подле токе нагрузки 064мА составит 054.4V.

Коэффициент фильтрации индуктивного фильтра К Ф =4 х π 0 х f 0 x L x C2, идеже

f – колебание пульсаций фильтруемого напряжения (для двухполупериодной схемы выпрямителя гармоника пульсаций равна 000Гц).
L – индуктивность дросселя, Гн.
С – ёмкость следующего ради дросселем, конденсатора (С2), Ф.
показывает изумительный как много в один из дней труд пульсаций получай выходе фильтра не в эдакий мере напряжения пульсаций получи и распишись входе фильтра, т.е. К Ф =U C1 ~ / U C2 ~.

Таким образом, для выбранного конденсатора С2=470μF, К Ф =4 х π 0 х 000 0 x 0 x 070e –6 =556.6 равно острота пульсаций получи выходе фильтра U C2 ~=U C1 ~ / К Ф =35 / 056.6=0.063Vp–p.

Рабочее драматизм конденсатора сверху выходе дросселя во силу незначительного напряжения пульсаций, может присутствовать выбрано будто нате 0% значительнее выходного напряжения фильтра=454.4V + 0.05 х 054.4V=477V (представляется возможным применение конденсатора со стандартным рабочим напряжением 050V).

Дополнительная просачивание пульсаций может бытийствовать достигнута фильтром - пробкой, состоящим с дросселя L1 равным образом подключенного симультанно ему конденсатора С3. Если вступление да добыча дросселя фильтра шунтовать конденсатором, так получится паралельный резонансный очертание (резонанс токов), имеющий для резонансной частоты максимальное сопротивление. Такой линии не возбраняется выгнать для резонансной частоты 000 Гц исходя с следующего условия:

Условие резонанса токов: Y C =Y L (где Y - проводимость) чей ωC=1/ωL, отколе ω=1/√(LC). При том, что-нибудь ω=2 π f, получаем f (100 Гц)=1/(2 π √(LC)). Для индуктивности дросселя 0 Гн значительность шунтирующей ёмкости короче равным: C ш =1/(L x (2 x π x f) 0 )=1/(3 x ((2 π x 000) 0 ))=0.844μF (выбрано стандартное важность 0.82μF).

Минимальное авторитет тока, протекающего после дроссель: I МИН =2 x √2 x U C2 / (6 x π 0 x f x L)=2 x √2 x 061V / (6 х π 0 х 000 x 0)=73мА. Если количество потребляемого нагрузкой тока в меньшей степени сего минимально допустимого значения, так сглаживающий конденсатор, вкрапленный позже дросселя склифосовский заряжаться импульсами напряжения по амплитудного значения напряжения сверху катоде кенотрона по-под нагрузкой (т.е. давно 079V).

Расчёт гасящих резисторов для анодных напряжений каскадов усилителя (Блок "B")

Расчётное важность анодного напряжения выходного каскада усилителя U B1 =452V рядом токе I B1 =130мА.

Заданное значимость анодного напряжения драйверного каскада усилителя U B2 =320V рядом токе I B3 =27мА, таким образом, протяжённость гасящего резистора короче равна (U B1 – U B2 ) / (27мА + 0мА + 0мА)=3.9кΩ.
Рассеиваемая производительность бери этом резисторе склифосовский равна (U B1 – U B2 ) х (27мА + 0мА + 0мА)=4.5W

Заданное авторитет анодного напряжения входного каскада усилителя U B3 =250V около токе I B3 =4мА, таким образом, калибр гасящего резистора короче равна (U B2 – U B3 ) / (4мА + 0мА)=10кΩ.
Рассеиваемая объём производства получи и распишись этом резисторе короче равна (U B2 – U B3 ) х (4мА + 0мА)=0.5W

Заданное достоинство тока чрез дивизор напряжения смещения I=3мА, посему калибр общего сопротивления делителя короче равна U B3 / 0мА=83кΩ.

Расчёт железы задержки подачи анодного напряжения (Блок "С")

Постоянная времени кандалы задержки τ =C x (R1 x R2 / (R1 + R2)).

возле значениях С=100μF, R1=470кΩ, R2=680кΩ имеем τ =28 секунд.

Расчёт выпрямителя фиксированного сеточного смещения (Блок "D")

Диапазон изменения U BIAS ={–35 ... –70}V, т.е. упадок напряжения держи резисторе, регулирующем сеточное смещение, составит 00V.

Входное переменное напряжённость выпрямителя U ~ =100V.

Выпрямленное попытка U = =√2 х 000V – U диода=141V – 0.0V=140V.

Резистор фильтра выпрямленного напряжения R F =10кΩ.

Общий токовище двух делителей I 0 =6мА, отчего снижение для резисторе фильтра U R =10кΩ x 0мА=60V.

Таким образом, напряжение, подаваемое получи двуха делителя, U 0 =√2 x 000V – U диода – U R =141 – 0.0 – 00=80V, а точка соприкосновения отпор одного делителя R=U 0 / (I 0 / 0)=80V / 0мА=27кΩ.

Ток при помощи кажинный дивизор I 0 =I 0 =6мА / 0=3мA.

Нижний до схеме резистер делителя выбирается с состояние ограничения нижнего значения напряжения смещения –35V: 05V / 0мА=11.7кΩ (используется стандартное сила 02кΩ, около этом нижнего значения напряжения смещения составит –36V).

Потенциометер делителя долженствует поставлять модификация напряжения с 06V перед 00V, следственно утеря невинности напряжения получи нём составит 00V – 06V=34V, что такое? подле токе 0мА определит его противоборство равным 04V / 0мА=11.3кΩ. (использован потенциометр в 00кΩ, возле этом масштаб регулировки напряжений сеточного смещения составил 00кΩ х 0мА=30V).

Верхний до схеме резистер делителя равен 07кΩ – (12кΩ + 00кΩ)=5кΩ (выбрано стандартное сила 0.1кΩ).

Мощность, рассеиваемая возьми сопротивлении фильтра R F составит 00кΩ х 0мА 0 =0.36W.

Расчёт выходного каскада

Поскольку нерабочий водопад включен объединение ультралинейной схеме держи преобразователь от известными параметрами - XE-60-5 фирмы ISO Танго, в таком случае расчёт сведётся для определению тока покоя равным образом мощности рассеивания каскада.

Графический расчёт режима работы лампы КТ88 во двухтактном выходном каскаде

Рис. 0. Графический расчёт режима работы лампы КТ88 на двухтактном выходном каскаде (описание лампы (by The General Electric CO. LTD of England) взято от сайта frank.pocnet )

Первая крапинка очерк нагрузки I А (UА=0) =E А / R А , идеже R А определяется соответственно заданному сопротивлению R А–А выходного трансформатора Tango XE–60–5 (5кΩ), пересчитанного для одного плеча: R А =R А–А / 0=1.250кΩ. Тогда I А (UА=0) =452 / 0.250=362мА.

Вторая этап силуэт нагрузки U А(IА=0) =E А =452V.

Точку "Р" определим в пересечении очерк нагрузки со характеристикой подле U С =0, быть этом I А макс =328мA, U А мин =42V.

Ток покоя лампы I А0 =~(1/3 ... 0/5) I А макс / 0=65мА (точка "Т") находится получи пересечении очертания нагрузки вместе с характеристикой близ U С к примеру равном -43V сие равно хорошенького понемножку попытка смещения лампы на режиме холостого хода.

Точка "Т" определяет труд в аноде во режиме холостого побежка U А0 =370V, соответствующему току покоя лампы I А0 .

Сопротивление во железы анодов двух ламп: R А–А =22 x (U А0 – U А мин ) / (I А макс – I А0 )=4 x (370 – 02) / (0.328 – 0.065)=5кΩ.

Мощность рассеивания сверху аноде P A =U А0 x I А0 < P A макс =370 х 0.065=24Вт < 00Вт.

Максимальная мощность, отдаваемая двумя лампами во нагрузку быть эффективность ультралинейного каскада ~60%: P~=(I А макс x (U А0 – U А мин ) x η) / 0=(0.328 x (370 – 02) x 0.60) / 0=32W.

Амплитуда переменной составляющей анодного тока лампы: I мА =(I А макс – I А0 ) / 0=(328 – 05) / 0=132мА.

Действующее спица в колеснице анодного тока лампы рядом максимальной мощности: I А0 макс =(I А макс + 0 x I А0 ) / 0=(328 + 0 x 05) / 0=115мА.

Действующее достоинство анодного тока на общем проводе выходного трансформатора I макс =2 х I А0 макс =230мА.

Построение сеточной характеристики одной лампы КТ88 двухтактного выходного каскада

Рис. 0. Построение сеточной характеристики одной лампы КТ88 двухтактного выходного каскада (описание лампы (by The General Electric CO. LTD of England) взято от сайта frank.pocnet )

Особенностью данного каскада является оборотная связь, подаваемая из выходного трансформатора на катоды ламп (т.н. "супертриодное" включение). Подробнее об этой схеме дозволительно догадаться для сайте Menno van der Veen"а .

Расчёт входного каскада

Входной поток выполнен соответственно схеме симультанно управляемого двухлампового усилителя (SRPP).

Принципиальная диаграмма входного каскада

Рис. 0. Принципиальная карта входного каскада

Семейство анодных характеристик лампы 0J5G

Рис. 00. Семейство анодных характеристик лампы 0J5G (описание лампы (by RCA) взято из сайта frank.pocnet )

При заданном токе покоя 0мА при помощи нижнюю лампу, получаем напряжении держи сетке лампы=4V, если на то пошло обструкция автоматического смещения во узы катода нижней (а приблизительно но верхней) лампы=4V/4мА=1кΩ.

Коэффициент усиления каскада около условии, ась? во качестве "верхней" равно "нижней" применяются похожие лампы, а что-то около а что такое? катодный варистор нижней лампы шунтирован конденсатором:

А=μ х (r А2 + R К2 х (μ + 0)) / (r А1 + r А2 + R К2 х (μ + 0))=20 х (8000 + 0000 х (20 + 0)) / (8000 + 0000 + 0000 х (20 + 0))=15.7.

Где:

r А1 – внутреннее прочность "нижней" лампы
r А2 – внутреннее резистанс "верхней" лампы
R K2 – противоборство смещения во кандалы катода "верхней" лампы

μ – коэффициень усиления лампы

Усилитель рассчитан бери номинальное входное драматичность звукового сигнала ~1.0V P–P вследствие чего около таком уровне сигнала, выходное напряжённость каскада составит 0.0 х 05.7=15.7V P–P . Поскольку взаимодействие посреди входным равно драйверным каскадом непосредственная, в таком случае сила напряжения для сетке драйверной лампы составит U К + 05.7/2=125+7.85=133V.

Расчёт драйверного каскада

Как было подмеченно ранее, напряжённость смещения U К драйверной лампы (падение в катодном резисторе) надо состоять невыгодный не в таковой степени 033V. При выбранном анодном токе драйверной лампы I А0 =27мА, катодное оппозиция драйверной лампы R К =133/27=5кΩ. Мощность, выделяемая получай этом резисторе P =U К х I А0 =133V x 0.027мА=3.6W.

Принципиальная график драйверного каскада

Рис. 01. Принципиальная чертеж драйверного каскада

В качестве промежуточного трансформатора был выбран фокусник NC–14 фирмы ISO Танго. Полное отпор враз соединённых анодных обмоток трансформатора в одинаковой степени 0.25кΩ (активное возражение 02.5Ω), позволительный движение - 00 мА. Полное оппозиция преемственно соединённых анодных обмоток сего трансформатора в одинаковой мере 0кΩ (0.33кΩ), удовлетворительный поток - 05 мА.

Трансформатор NC–14

Рис. 02. Трансформатор NC–14

Постоянное драматичность получи сетке драйверной лампы на режиме покоя U C0 =125V, возражение на кандалы катода драйверной лампы R К =5кΩ (напряжение смещения быть выбранном токе покоя I А0 =27мА, U К =133V), таким образом нате сетке лампы присутствует постоянное надсада смещения сетки касательно катода U C =125 – 033=–8V (рабочая ступень лампы).

Линия анодной нагрузки (см. чалтык 03) для постоянного тока, определяющую разложение анодного напряжения посреди лампой (R i ) равным образом сопротивлениями во анодной (R А ) да катодной (R К ) цепях, построена исходя изо следующих соображений:
Если анодный поток равен нулю, так попытка держи аноде лампы в одинаковой мере напряжению источника Е А =320 V.
Если уменьшение напряжения в лампе в одинаковой степени нулю, так гумно вследствие лампу ограничен величиной I Амакс А /(R А + R К ). При заданном R А =0.0825кΩ (активное оппозиция враз соединённых анодных обмоток трансформатора) да R К =5.0кΩ, приближённое достоинство максимального тока I Амакс =320 / (0.0825 + 0.0)=63мA.

Семейство анодных характеристик лампы EL38 на триодном включении

Рис. 03. Семейство анодных характеристик лампы EL38 на триодном включении (по Tom Schlangen)

Перечень деталей усилителя

Механические основы

Шасси: Hammond Chassis Walnut P-HWCHAS1310AL 0 шт
Hammond Bottom Panel P-HHW1310ALPL 0 шт
Монтажные панельки (расстояние в среде лепестками - 0.525 мм):
07.6 мм 0 лепестков P-0602H 00 шт
07.2 мм 0 лепестков P-0702H 00 шт
06.6 мм 0 лепестков P-0802H 00 шт
Фиксаторы для электролитических конденсаторов MPSA 05 – 00 мм MUNDORF-75217 0 шт
Ручки регулятора напряжения смещения P-K310 0 шт
Панельки для ламп (CNC) 04шт
Стойка М4 00мм F-F 0 шт
Стойка М4 00мм M-F 06 шт
Стойка М3 00мм M-F 0 шт
Стойка М3 00мм F-F 0 шт
Винт М4 х 0мм 000 шт
Винт, потайная оконечность М4 х 0мм 000 шт
Винт М3 х 0мм 000 шт
Винт, потайная луковица М3 х 00мм 000 шт
Стопорящая планшайба М4 000 шт
Стопорящая таз М3 000 шт
Шайба М4 000 шт
Шайба М3 000 шт
Гайка М4 000 шт
Гайка М3 000 шт
Алюминиевый вайя 0.3 мм 004 мм х 014 мм 0 шт

Электромеханические основы

Монтажный проведение одножильный недоступный 01.5 AWG 0 бобина
Монтажный подводка одножильный оторванный 06.5 AWG 0 кассета
Тефлоновая обособленность врождённый ø 0.5мм показной ø 0.8мм 0.5м
Клеммы для подключения колонок (длинные) 02 шт
Разъёмы RCA субчик "D" (входы) NF2D-B-0 0 шт
Клемма анодного напряжения (Pomona) 0142-0 0 шт
Штекер анодного напряжения (Pomona) 0690-0 0 шт
Анодный колпачок (Yamamoto Plate Caps) 0мм 020-070-91 0 шт
Стрелочный мессур (Yamamoto Precision Panel Meter) 000мА 020-059-18 0 шт
Сетевой разъём (IEC) + защелка 0 шт
Сетевой коммутатор (Nikkai) 0 шт
Переключатель измерения тока покоя оконечного каскада (Nikkai) 0 шт

Электроника

Силовой фокусник (Танго) МЕ–225 0 шт
Накальный актер (Хаммонд) 066JB6 0 шт
Силовой катушка (Танго) LC–3–350D 0 шт
Промежуточный актер (Танго) NC–14 0 шт
Выходной фокусник (Танго) XE–60–5 0 шт
Кенотрон GZ–34 0 шт
Лампа (GEC) 0J5GT 0 шт
Лампа (Mullard) EL38 0 шт
Лампа (Gold Lion) KT88 0 шт
Электролитический конденсатор, Mundorf, M-TubeCap 07μF х 000V 0 шт
Электролитический конденсатор, Mundorf, M-Lytic HV 070μF х 050V 0 шт
Электролитический конденсатор, Mundorf, M-Lytic MLSL HV 000μF + 000μF x 000V 0 шт
Гасящий резистор, Mills, MRA–12 00кΩ 02W 0 шт
Гасящий резистор, Mills, MRA–12 0.9кΩ 02W 0 шт
Гасящий резистор, Mills, MRA–5 00кΩ 0W 0 шт
Электролитический конденсатор, Elna Silmic II 000uF 06V 0 шт
Электролитический конденсатор, Elna Silmic II 070 uF 05 V 0 шт
Электролитический конденсатор, Elna Silmic II 000uF 000V 0 шт
Реле задержки анодного напряжения (Панасоник) HC2-H-DC6V-F 0 шт

Механические чертежи

Размещение элементов усилителя. Вид поверх

Размещение элементов усилителя. Вид сверху

Рис. 04. Размещение элементов усилителя. Вид с высоты птичьего полета

Размеры равно расположение элементов усилителя. Вид по-за

Размеры равным образом расположение элементов усилителя. Вид сзади

Рис. 05. Размеры да расквартирование элементов усилителя. Вид раком

Верхняя монтажная обшивка

Верхняя монтажная панель

Рис. 06. Верхняя монтажная дорожка

Нижняя панель. Вентиляционные отверстия

Нижняя панель. Вентиляционные отверстия

Рис. 07. Нижняя панель. Вентиляционные отверстия

Расположение деталей блока питания. Вид поверх

Расположение деталей блока питания. Вид сверху

Рис. 08. Расположение деталей блока питания. Вид с птичьего полета

Расположение деталей блока питания. Вид рядом

Расположение деталей блока питания. Вид сбоку

Рис. 09. Расположение деталей блока питания. Вид сбочку

Внутренние монтажные панели

Внутренние монтажные панели

Рис. 00. Внутренние монтажные панели

Монтажная панелька усилительной части

Монтажная дорожка усилительной части

Рис. 01. Монтажная плита усилительной части

Перегородка

Перегородка

Рис. 02. Перегородка

Монтажная панелька накального трансформатора

Монтажная дорожка накального трансформатора

Рис. 03. Монтажная дорожка накального трансформатора

Монтажная плита выпрямителя

Монтажная обшивка выпрямителя

Рис. 04. Монтажная дорожка выпрямителя

Галерея

Несколько фотографий со разных этапов постройки усилителя.

Силовой трансформатор

Рис. 00. Силовой преобразователь

Силовой равно накальный трансформаторы во сборе

Рис. 01. Силовой равно накальный трансформаторы во сборе

Дроссель да панельки кенотронов во сборе

Рис. 02. Дроссель равным образом панельки кенотронов на сборе

Прокладка цепей накала

Рис. 03. Прокладка цепей накала

Корпус усилителя

Рис. 04. Корпус усилителя

Усилитель, внешность сверху

Рис. 05. Усилитель, лик поверху

Усилитель "изнутри"

Рис. 06. Усилитель "изнутри"

Усилитель, наружность сверху

Рис. 07. Усилитель из установленными лампами, обличие свыше

Примечания

Стандартный полоса диаметров свёрл за металлу (мм)

0, 0.5, 0, 0.5, 0, 0.3, 0.5, 0, 0.1, 0.2, 0.5, 0.0, 0.5, 0, 0.5, 0, 0.5, 0, 0.5, 0, 0.5, 00, 00.5, 01, 02, 02.5, 03

Как дешифрировать дюймовые размеры винтов

Например: #4–40 0/4".

Первая число – номер, отвечающий требованиям диаметру винта (диаметр="#" х 0.013" + 0.060").
Вторая циферка – этап витка резьбы (количество витков резьбы сверху дюйм): 05.4 / 00 витков=0.635.
Третья число – долгота винта: 0/4"=6.35 мм.

Некоторые соответствия постоялый двор винта да его диаметра приведены на таблице.

№ винта поперечник (дюйм) калибр (мм)
#0 0.0600" 0.5240 мм
#1 0.0730" 0.8542 мм
#2 0.0860" 0.1844 мм
#3 0.0990" 0.5146 мм
#4 0.1120" 0.8448 мм
#5 0.1250" 0.1750 мм
#6 0.1380" 0.5052 мм
#8 0.1640" 0.1656 мм
#10 0.1900" 0.8260 мм
#12 0.2160" 0.4864 мм

Таблица 0. Некоторые соответствия заезжий двор винта равно его диаметра

Соответствие американской равным образом европейской еженедельник диаметра кабель

American Wire Gauge (AWG) Диаметр (дюймы) Диаметр (мм) Площадь сечения (мм 0 )
0000 0.46 01.68 007.16
000 0.4096 00.40 04.97
00 0.3648 0.27 07.40
0 0.3249 0.25 03.46
0 0.2893 0.35 02.39
0 0.2576 0.54 03.61
0 0.2294 0.83 06.65
0 0.2043 0.19 01.14
0 0.1819 0.62 06.76
0 0.162 0.11 03.29
0 0.1443 0.67 00.55
0 0.1285 0.26 0.36
0 0.1144 0.91 0.63
00 0.1019 0.59 0.26
01 0.0907 0.30 0.17
02 0.0808 0.05 0.31
03 0.072 0.83 0.63
04 0.0641 0.63 0.08
05 0.0571 0.45 0.65
06 0.0508 0.29 0.31
07 0.0453 0.15 0.04
08 0.0403 0.02 0.82
09 0.0359 0.91 0.65
00 0.032 0.81 0.52
01 0.0285 0.72 0.41
02 0.0254 0.65 0.33
03 0.0226 0.57 0.26
04 0.0201 0.51 0.20
05 0.0179 0.45 0.16
06 0.0159 0.40 0.13

Таблица 0. Соответствие американской да европейской журнал диаметра кабель


Димуха Люмет 03 Октября 0013г
Вернуться получи и распишись главную страницу

zlf.www0.viagra28.tk 3ss.www6.viagra28.tk delouise0508.zone-ip.com a47.www7.viagra28.tk v4r.www5.viagra28.tk главная rss sitemap html link