По мотивам Нобу Шишидо. Двухтактный повыситель сверху КТ88

Эту схему двухтактного усилителя, входной равно драйверный очередь которой выполнены за мотивам этой схемы гения звука Нобу Шишидо ( WAVAC audio lab ), придумал славный компоновщик ламповой звукотехники Мишара Брон, идеи да дельные критические замечания которого помогли ми олицетворить сие проект, из-за который ему большое человеческое спасибо!

Статья откорректирована во 0016м году: исправлены найденные ошибки.

Содержание

Принципиальная конфигурация лампового двухтактного усилителя

Схемотически эндотрон состоит изо двух блоков: действительно усилительного каскада, проект которого приведена бери рис. 0 равно источника питания, план которого приведена получи рис. 0 .

Принципиальная элемент усилительного каскада

Принципиальная карта усилительного каскада

Рис. 0. Принципиальная таблица усилительного каскада

Принципиальная карта источника питания

Принципиальная график источника питания

Рис. 0. Принципиальная конфигурация источника питания

Расчёт источника питания усилителя

Расчёт выпрямителя анодных напряжений (Блок "A")

В качестве силового трансформатора был выбран фокусник МЕ–225 фирмы ISO Танго .

Трансформатор МЕ-225

Рис. 0. Трансформатор МЕ–225

со следующими параметрами:

Напряжение держи первичной обмотке (действующее значение) U1 AC =230V
Паспортные напряжения держи вторичных обмотках (действующие значения) U2 AC =400V–360V–0–100V–360V–400V (для питания анодных цепей используются отводы 060V).
Номинальный движение анодной обмотки, протекающий после ответвление 000V I2 AC =0.225A.

Паспортная емкость трансформатора (расчитанная объединение вторичным обмоткам):

P2=2 x 0.0V х 0.3A + 0.3V х 0.3A + 00V x 0.3A + 000V x 0.225A=177VA

Расчёт потребляемой мощности анодных да накальных цепей

Анодная обвивка

движение покоя выходных ламп: 0 х 05мА=130мА
движение покоя драйверной лампы: 07мА
стремнина покоя входного каскада: 0.8мА
гумно делителя смещения (bias) накала " верхней" лампы входного каскада: 0.5мА

Суммарный течение покоя (ток, протекающий путем половину анодной обмотки трансформатора на направление полупериода): 030 + 07 + 0.8 + 0.5=163.3мА ( 064мА ).

Напряжение, приложенное ко аноду кенотрона на движение полупериода: U2 AC =360V

Мощность, потребляемая не без; анодной обмотки: 0 х I2 AC х U2 AC =2 х 0.164 х 060=118VA.

Накальные обмотки

поток накала кенотрона GZ34: 0.9A (два кенотрона – 0.8А)
стрежень накала вечерний лампы КТ88: 0.6А (две выходные лампы – 0.2А)
поток накала драйверной лампы EL38: 0.4А
водобег накала входной лампы 0J5G: 0.3А (в расчёт принимается всего одна "верхняя" лампа, потому как драматичность "нижней" лампы запитывается ото отдельного трансформатора)

Суммарный поток накальных обмоток: 0.8А + 0.2А + 0.4А + 0.3А=8.7А.

Мощность, потребляемая от накальных обмоток: 0.0V х 0.8А + 0.3V x 0.2А + 0.3V x (1.4А + 0.3А)=19 + 00.6 + 00.7=50.3VA.

Суммарная потребляемая пропускная способность со вторичных обмоток трансформатора: Р 0 =118VA + 00.3VA=168.3VA.

Особенности подключения трансформатора

Накальные обмотки 0–5V 0.3А запаралелены для питания накала 0х кенотронов.

Обмотка 0–5.0V–6.3V 0.3A с отводом ото 0.3V используется для подача накалов "верхней" лампы входного каскада равным образом драйверной лампы. Нижний по части схеме дедукция этой обмотки подключен ко делителю напряжения, в такой мере ась? полть анодного напряжения входного каскада (постоянное смещение) "поднимает" возможности накала сих ламп не без; целью упрятать различие потенциалов посредь катодами равным образом нитями накала.

Обмотка 0–6.3V–10.0V 0.3A от отводом через 0.3V используется для питания накалов выходных ламп.

Поскольку ко "нижней" лампе входного каскада далеко не подводится постоянное смещение, так для питания накала "нижней" лампы, а таково но схемы задержки подачи анодного напряжения, используется разобщенный накальный актер Т2 066JB6 ото Хаммонда.

Измеренное активное прочность одной половины анодной обмотки трансформатора=41.3Ω (отвод 000V) другими словами 07.2Ω (отвод 060V), другой половины – 03.3Ω (отвод 000V), иначе говоря 09Ω (отвод 060V) позволительно расчислять среднее важность сопротивления половины анодной обмотки трансформатора R ТР2 =42.3Ω (отвод 000V) тож 08.1Ω (отвод 060V).

Коэффициент трансформации (отношение числа витков первичной обмотки ко вторичной иначе говоря пропорция напряжения возьми первичной обмотке для напряжению возьми вторичной обмотке) для анодной обмотки 0 х 060V:

n Р =U А / U2 АС =230V / ( 0 х 060V )=0.32.

Измеренное обструкция первичной обмотки трансформатора R ТР1 =4.4Ω.

Приведенное ко вторичной обмотке резистанс трансформатора R ТР =R ТР2 + R ТР1 / n Р =90Ω.

Работа выпрямителя в статическую нагрузку

При отсутствии входного звукового сигнала, для выпрямителя эндотрон является статической нагрузкой из потребляемым через источника питания анодным током I Р =164мА да накальным током I F =8.7А.

Условная таблица выпрямителя, работающего бери статическую нагрузку

Рис. 0. Условная конфигурация выпрямителя, работающего получи статическую нагрузку

Падение напряжения держи анодной обмотке трансформатора.

Потребляемый неподвижный площадка I Р =164мА, протекающий помощью половину анодной обмотки трансформатора от активным сопротивлением 00Ω / 0 приведёт ко падению напряжения получи и распишись ней, равному 0.164А х 05Ω=7.4V. Поэтому труд U Р , подаваемое держи отрицательный электрод кенотрона, бросьте равняется U2 АС – 0.4V=352V.

Падение напряжения держи кенотроне.

Предполагается пустить в ход двуха запараллеленных кенотрона, оттого вследствие единодержавно диод полноте идти лишь супруга тока, т.е. 064 мА / 0=82мА. Для лампы GZ34 определяется с паспортных данных (см. цицания 0 ) для тока 0.082А утеря невинности напряжения держи одном диоде составит 03.5V.

Анодная рекомендательное письмо кенотрона GZ34

Рис. 0. Анодная ярлык кенотрона GZ34 (описание лампы (by Philips Data Handbook) взято от сайта frank.pocnet )

Таким образом суммарное опускание напряжения сверху активном сопротивлении половины анодной обмотки трансформатора равно кенотронах ΔU=8V + 03.5V=21.5V.

Прямое напряжение, приложенное для анодам кенотрона в холостом пошевеливайся выпрямителя U P0 =√2 х U2 AC =√2 х 060V=509V. До сего напряжения надо зарядиться главный триммер фильтра возле отсутствии нагрузки.

Рабочее натуга первого конденсатора фильтра требуется являться грубо в 00% больше, нежели расчётное напряжение, т.е. 009 + (509 х 0.1)=560V (600V).

Поскольку анодная обвивка да начальный теплообменник фильтра включены в области отношению для кенотрону последовательно, в таком случае на час отрицательного полупериода напряжения, приложенного ко аноду (кенотрон заперт), эмиттер кенотрона находится почти положительным напряжением первого конденсатора фильтра Uс. Таким образом, в кругу анодом равно катодом кенотрона появляется удвоенное амплитудное надсада вторичной обмотки (Peak Inverse Voltage) Uобр=2 х U P0 =2 х 009=1018V.

Амплитудное важность напряжения для катоде кенотрона:

U К =√2 x (U2 AC – ΔU)=√2 x (360V – 01.5V)=479V.

Амплитуда пульсаций напряжения держи конденсаторе С1 ёмкостью 07μF:

U C1 ~=Iвых / (2 x f C x C)=0.164 / (2 x 00 x 07e –6 )=35V (p–p).

Выпрямленное труд в конденсаторе U С1 =U К – U C1 ~/2=479 – 05/2=461V.

При этом допускается делать расчёт нагрузку выпрямителя активным сопротивлением R Н =Uвых / Iвых= 461 / 0.164=2811Ω. (с учётом активного сопротивления дросселя – 00Ω нагрузочное противление выпрямителя горазд равным 0851Ω).

Расчёт индуктивного фильтра (Блок "B")

Для дальнейшего снижения пульсаций использован индуктивный фильтр (см. тускарора 0), взбодренный для дросселе LC–3–350D фирмы ISO Танго со следующими параметрами:

L=3Гн.
I НОМ =350мА
I MAX =450мА
R=40Ω

Индуктивный фильтр

Рис. 0. Индуктивный фильтр

Поскольку катушка обладает активным сопротивлением, ведь старание держи выходе фильтра (U C2 ) бросьте не в эдакий мере входного напряжения (U С1 ) получи и распишись величину I Р х 00Ω. Для статической нагрузки 064мА сие оскудение составит 0.6V, таким образом труд получи и распишись конденсаторе С2 близ токе нагрузки 064мА составит 054.4V.

Коэффициент фильтрации индуктивного фильтра К Ф =4 х π 0 х f 0 x L x C2, идеже

f – колебание пульсаций фильтруемого напряжения (для двухполупериодной схемы выпрямителя гармоника пульсаций равна 000Гц).
L – индуктивность дросселя, Гн.
С – ёмкость следующего следовать дросселем, конденсатора (С2), Ф.
показывает кайфовый сколько стоит крат драматичность пульсаций для выходе фильтра не столь напряжения пульсаций в входе фильтра, т.е. К Ф =U C1 ~ / U C2 ~.

Таким образом, для выбранного конденсатора С2=470μF, К Ф =4 х π 0 х 000 0 x 0 x 070e –6 =556.6 равным образом драматизм пульсаций сверху выходе фильтра U C2 ~=U C1 ~ / К Ф =35 / 056.6=0.063Vp–p.

Рабочее драматичность конденсатора в выходе дросселя во силу незначительного напряжения пульсаций, может взяться выбрано приближённо сверху 0% в большинстве случаев выходного напряжения фильтра=454.4V + 0.05 х 054.4V=477V (представляется возможным пользование конденсатора со стандартным рабочим напряжением 050V).

Дополнительная фильтрование пульсаций может фигурировать достигнута фильтром - пробкой, состоящим изо дросселя L1 да подключенного единовременно ему конденсатора С3. Если ввод равным образом парад дросселя фильтра шунтовать конденсатором, так получится паралельный резонансный очертание (резонанс токов), имеющий для резонансной частоты максимальное сопротивление. Такой силуэт не запрещается распроектировать для резонансной частоты 000 Гц исходя с следующего условия:

Условие резонанса токов: Y C =Y L (где Y - проводимость) каким ветром занесло ωC=1/ωL, каким ветром занесло ω=1/√(LC). При том, аюшки? ω=2 π f, получаем f (100 Гц)=1/(2 π √(LC)). Для индуктивности дросселя 0 Гн вес шунтирующей ёмкости хорош равным: C ш =1/(L x (2 x π x f) 0 )=1/(3 x ((2 π x 000) 0 ))=0.844μF (выбрано стандартное вес 0.82μF).

Минимальное значительность тока, протекающего после дроссель: I МИН =2 x √2 x U C2 / (6 x π 0 x f x L)=2 x √2 x 061V / (6 х π 0 х 000 x 0)=73мА. Если калибр потребляемого нагрузкой тока дешевле сего минимально допустимого значения, так сглаживающий конденсатор, вкрапленный впоследствии дросселя хорош заряжаться импульсами напряжения предварительно амплитудного значения напряжения в катоде кенотрона почти нагрузкой (т.е. прежде 079V).

Расчёт гасящих резисторов для анодных напряжений каскадов усилителя (Блок "B")

Расчётное важность анодного напряжения выходного каскада усилителя U B1 =452V присутствие токе I B1 =130мА.

Заданное вес анодного напряжения драйверного каскада усилителя U B2 =320V присутствие токе I B3 =27мА, таким образом, рост гасящего резистора довольно равна (U B1 – U B2 ) / (27мА + 0мА + 0мА)=3.9кΩ.
Рассеиваемая пропускная способность бери этом резисторе хорош равна (U B1 – U B2 ) х (27мА + 0мА + 0мА)=4.5W

Заданное вес анодного напряжения входного каскада усилителя U B3 =250V близ токе I B3 =4мА, таким образом, рост гасящего резистора склифосовский равна (U B2 – U B3 ) / (4мА + 0мА)=10кΩ.
Рассеиваемая отдача для этом резисторе короче равна (U B2 – U B3 ) х (4мА + 0мА)=0.5W

Заданное спица в колеснице тока посредством дивизор напряжения смещения I=3мА, отчего объём общего сопротивления делителя достаточно равна U B3 / 0мА=83кΩ.

Расчёт кандалы задержки подачи анодного напряжения (Блок "С")

Постоянная времени рабство задержки τ =C x (R1 x R2 / (R1 + R2)).

рядом значениях С=100μF, R1=470кΩ, R2=680кΩ имеем τ =28 секунд.

Расчёт выпрямителя фиксированного сеточного смещения (Блок "D")

Диапазон изменения U BIAS ={–35 ... –70}V, т.е. снижение напряжения бери резисторе, регулирующем сеточное смещение, составит 00V.

Входное переменное труд выпрямителя U ~ =100V.

Выпрямленное надсада U = =√2 х 000V – U диода=141V – 0.0V=140V.

Резистор фильтра выпрямленного напряжения R F =10кΩ.

Общий движение двух делителей I 0 =6мА, следственно ухудшение получи и распишись резисторе фильтра U R =10кΩ x 0мА=60V.

Таким образом, напряжение, подаваемое нате неуд делителя, U 0 =√2 x 000V – U диода – U R =141 – 0.0 – 00=80V, а точка соприкосновения противодействие одного делителя R=U 0 / (I 0 / 0)=80V / 0мА=27кΩ.

Ток от отдельный дивизор I 0 =I 0 =6мА / 0=3мA.

Нижний согласно схеме резистер делителя выбирается с атмосфера ограничения нижнего значения напряжения смещения –35V: 05V / 0мА=11.7кΩ (используется стандартное значительность 02кΩ, быть этом нижнего значения напряжения смещения составит –36V).

Потенциометер делителя в долгу обезопасить трансформирование напряжения ото 06V предварительно 00V, следственно опускание напряжения нате нём составит 00V – 06V=34V, аюшки? возле токе 0мА определит его противодействие равным 04V / 0мА=11.3кΩ. (использован потенциометр держи 00кΩ, около этом зона регулировки напряжений сеточного смещения составил 00кΩ х 0мА=30V).

Верхний по мнению схеме варистор делителя равен 07кΩ – (12кΩ + 00кΩ)=5кΩ (выбрано стандартное спица в колеснице 0.1кΩ).

Мощность, рассеиваемая держи сопротивлении фильтра R F составит 00кΩ х 0мА 0 =0.36W.

Расчёт выходного каскада

Поскольку выходящий последовательность включен в соответствии с ультралинейной схеме держи актер от известными параметрами - XE-60-5 фирмы ISO Танго, ведь расчёт сведётся для определению тока покоя равно мощности рассеивания каскада.

Графический расчёт режима работы лампы КТ88 на двухтактном выходном каскаде

Рис. 0. Графический расчёт режима работы лампы КТ88 на двухтактном выходном каскаде (описание лампы (by The General Electric CO. LTD of England) взято вместе с сайта frank.pocnet )

Первая пятнышко силуэт нагрузки I А (UА=0) =E А / R А , идеже R А определяется в соответствии с заданному сопротивлению R А–А выходного трансформатора Tango XE–60–5 (5кΩ), пересчитанного для одного плеча: R А =R А–А / 0=1.250кΩ. Тогда I А (UА=0) =452 / 0.250=362мА.

Вторая уровень очерк нагрузки U А(IА=0) =E А =452V.

Точку "Р" определим возьми пересечении силуэт нагрузки не без; характеристикой присутствие U С =0, присутствие этом I А макс =328мA, U А мин =42V.

Ток покоя лампы I А0 =~(1/3 ... 0/5) I А макс / 0=65мА (точка "Т") находится бери пересечении абрис нагрузки от характеристикой присутствие U С эскизно равном -43V сие равно хорошенького понемножку напряжённость смещения лампы во режиме холостого хода.

Точка "Т" определяет напряжённость получай аноде во режиме холостого аллюр U А0 =370V, соответствующему току покоя лампы I А0 .

Сопротивление во узы анодов двух ламп: R А–А =22 x (U А0 – U А мин ) / (I А макс – I А0 )=4 x (370 – 02) / (0.328 – 0.065)=5кΩ.

Мощность рассеивания получи и распишись аноде P A =U А0 x I А0 < P A макс =370 х 0.065=24Вт < 00Вт.

Максимальная мощность, отдаваемая двумя лампами во нагрузку подле эффективность ультралинейного каскада ~60%: P~=(I А макс x (U А0 – U А мин ) x η) / 0=(0.328 x (370 – 02) x 0.60) / 0=32W.

Амплитуда переменной составляющей анодного тока лампы: I мА =(I А макс – I А0 ) / 0=(328 – 05) / 0=132мА.

Действующее достоинство анодного тока лампы быть максимальной мощности: I А0 макс =(I А макс + 0 x I А0 ) / 0=(328 + 0 x 05) / 0=115мА.

Действующее важность анодного тока во общем проводе выходного трансформатора I макс =2 х I А0 макс =230мА.

Построение сеточной характеристики одной лампы КТ88 двухтактного выходного каскада

Рис. 0. Построение сеточной характеристики одной лампы КТ88 двухтактного выходного каскада (описание лампы (by The General Electric CO. LTD of England) взято вместе с сайта frank.pocnet )

Особенностью данного каскада является исподняя связь, подаваемая от выходного трансформатора во катоды ламп (т.н. "супертриодное" включение). Подробнее об этой схеме позволяется догадаться бери сайте Menno van der Veen"а .

Расчёт входного каскада

Входной мириады выполнен в области схеме синхронно управляемого двухлампового усилителя (SRPP).

Принципиальная карта входного каскада

Рис. 0. Принципиальная диаграмма входного каскада

Семейство анодных характеристик лампы 0J5G

Рис. 00. Семейство анодных характеристик лампы 0J5G (описание лампы (by RCA) взято из сайта frank.pocnet )

При заданном токе покоя 0мА посредством нижнюю лампу, получаем напряжении возьми сетке лампы=4V, позднее обструкция автоматического смещения на рабство катода нижней (а в такой мере но верхней) лампы=4V/4мА=1кΩ.

Коэффициент усиления каскада быть условии, что такое? на качестве "верхней" равно "нижней" применяются один в одного лампы, а где-то но зачем катодный варистор нижней лампы шунтирован конденсатором:

А=μ х (r А2 + R К2 х (μ + 0)) / (r А1 + r А2 + R К2 х (μ + 0))=20 х (8000 + 0000 х (20 + 0)) / (8000 + 0000 + 0000 х (20 + 0))=15.7.

Где:

r А1 – внутреннее борьба "нижней" лампы
r А2 – внутреннее прочность "верхней" лампы
R K2 – отпор смещения на узы катода "верхней" лампы

μ – коэффициень усиления лампы

Усилитель рассчитан держи номинальное входное острота звукового сигнала ~1.0V P–P потому-то рядом таком уровне сигнала, выходное надсада каскада составит 0.0 х 05.7=15.7V P–P . Поскольку конкатенация посредь входным равно драйверным каскадом непосредственная, так авторитет напряжения получи сетке драйверной лампы составит U К + 05.7/2=125+7.85=133V.

Расчёт драйверного каскада

Как было указано ранее, труд смещения U К драйверной лампы (падение получи и распишись катодном резисторе) должен бытийствовать отнюдь не не в экий мере 033V. При выбранном анодном токе драйверной лампы I А0 =27мА, катодное резистанс драйверной лампы R К =133/27=5кΩ. Мощность, выделяемая в этом резисторе P =U К х I А0 =133V x 0.027мА=3.6W.

Принципиальная конфигурация драйверного каскада

Рис. 01. Принципиальная проект драйверного каскада

В качестве промежуточного трансформатора был выбран фокусник NC–14 фирмы ISO Танго. Полное противодействие безразлично соединённых анодных обмоток трансформатора так же 0.25кΩ (активное обструкция 02.5Ω), дозволенный площадка - 00 мА. Полное обструкция по порядку соединённых анодных обмоток сего трансформатора так же 0кΩ (0.33кΩ), толерантный площадка - 05 мА.

Трансформатор NC–14

Рис. 02. Трансформатор NC–14

Постоянное острота возьми сетке драйверной лампы во режиме покоя U C0 =125V, противоборство во кандалы катода драйверной лампы R К =5кΩ (напряжение смещения рядом выбранном токе покоя I А0 =27мА, U К =133V), таким образом в сетке лампы присутствует постоянное старание смещения сетки касательно катода U C =125 – 033=–8V (рабочая крапинка лампы).

Линия анодной нагрузки (см. шала 03) для постоянного тока, определяющую разобщение анодного напряжения в обществе лампой (R i ) равным образом сопротивлениями на анодной (R А ) да катодной (R К ) цепях, построена исходя изо следующих соображений:
Если анодный движение равен нулю, в таком случае драматизм получай аноде лампы одинаково напряжению источника Е А =320 V.
Если снижение напряжения получи и распишись лампе в равной степени нулю, в таком случае водобег вследствие лампу ограничен величиной I Амакс А /(R А + R К ). При заданном R А =0.0825кΩ (активное противление наплевать соединённых анодных обмоток трансформатора) да R К =5.0кΩ, приближённое роль максимального тока I Амакс =320 / (0.0825 + 0.0)=63мA.

Семейство анодных характеристик лампы EL38 во триодном включении

Рис. 03. Семейство анодных характеристик лампы EL38 на триодном включении (по Tom Schlangen)

Перечень деталей усилителя

Механические азы

Шасси: Hammond Chassis Walnut P-HWCHAS1310AL 0 шт
Hammond Bottom Panel P-HHW1310ALPL 0 шт
Монтажные панельки (расстояние в обществе лепестками - 0.525 мм):
07.6 мм 0 лепестков P-0602H 00 шт
07.2 мм 0 лепестков P-0702H 00 шт
06.6 мм 0 лепестков P-0802H 00 шт
Фиксаторы для электролитических конденсаторов MPSA 05 – 00 мм MUNDORF-75217 0 шт
Ручки регулятора напряжения смещения P-K310 0 шт
Панельки для ламп (CNC) 04шт
Стойка М4 00мм F-F 0 шт
Стойка М4 00мм M-F 06 шт
Стойка М3 00мм M-F 0 шт
Стойка М3 00мм F-F 0 шт
Винт М4 х 0мм 000 шт
Винт, потайная картина М4 х 0мм 000 шт
Винт М3 х 0мм 000 шт
Винт, потайная соцветие М3 х 00мм 000 шт
Стопорящая гол М4 000 шт
Стопорящая диск М3 000 шт
Шайба М4 000 шт
Шайба М3 000 шт
Гайка М4 000 шт
Гайка М3 000 шт
Алюминиевый створка 0.3 мм 004 мм х 014 мм 0 шт

Электромеханические простейшие положения

Монтажный троллей одножильный отдельный 01.5 AWG 0 катушечка
Монтажный провожание одножильный отдельный 06.5 AWG 0 тонфильм
Тефлоновая изолированность домашний ø 0.5мм видный ø 0.8мм 0.5м
Клеммы для подключения колонок (длинные) 02 шт
Разъёмы RCA фигура "D" (входы) NF2D-B-0 0 шт
Клемма анодного напряжения (Pomona) 0142-0 0 шт
Штекер анодного напряжения (Pomona) 0690-0 0 шт
Анодный колпачок (Yamamoto Plate Caps) 0мм 020-070-91 0 шт
Стрелочный бленкер (Yamamoto Precision Panel Meter) 000мА 020-059-18 0 шт
Сетевой разъём (IEC) + защелка 0 шт
Сетевой коммутатор (Nikkai) 0 шт
Переключатель измерения тока покоя оконечного каскада (Nikkai) 0 шт

Электроника

Силовой актер (Танго) МЕ–225 0 шт
Накальный фокусник (Хаммонд) 066JB6 0 шт
Силовой клапан (Танго) LC–3–350D 0 шт
Промежуточный фокусник (Танго) NC–14 0 шт
Выходной фокусник (Танго) XE–60–5 0 шт
Кенотрон GZ–34 0 шт
Лампа (GEC) 0J5GT 0 шт
Лампа (Mullard) EL38 0 шт
Лампа (Gold Lion) KT88 0 шт
Электролитический конденсатор, Mundorf, M-TubeCap 07μF х 000V 0 шт
Электролитический конденсатор, Mundorf, M-Lytic HV 070μF х 050V 0 шт
Электролитический конденсатор, Mundorf, M-Lytic MLSL HV 000μF + 000μF x 000V 0 шт
Гасящий резистор, Mills, MRA–12 00кΩ 02W 0 шт
Гасящий резистор, Mills, MRA–12 0.9кΩ 02W 0 шт
Гасящий резистор, Mills, MRA–5 00кΩ 0W 0 шт
Электролитический конденсатор, Elna Silmic II 000uF 06V 0 шт
Электролитический конденсатор, Elna Silmic II 070 uF 05 V 0 шт
Электролитический конденсатор, Elna Silmic II 000uF 000V 0 шт
Реле задержки анодного напряжения (Панасоник) HC2-H-DC6V-F 0 шт

Механические чертежи

Размещение элементов усилителя. Вид на

Размещение элементов усилителя. Вид сверху

Рис. 04. Размещение элементов усилителя. Вид свысока

Размеры равно расквартирование элементов усилителя. Вид за спиной

Размеры да дислокация элементов усилителя. Вид сзади

Рис. 05. Размеры равно вселение элементов усилителя. Вид с тыла

Верхняя монтажная плита

Верхняя монтажная панель

Рис. 06. Верхняя монтажная плита

Нижняя панель. Вентиляционные отверстия

Нижняя панель. Вентиляционные отверстия

Рис. 07. Нижняя панель. Вентиляционные отверстия

Расположение деталей блока питания. Вид с птичьего полета

Расположение деталей блока питания. Вид сверху

Рис. 08. Расположение деталей блока питания. Вид поверх

Расположение деталей блока питания. Вид рядом

Расположение деталей блока питания. Вид сбоку

Рис. 09. Расположение деталей блока питания. Вид около

Внутренние монтажные панели

Внутренние монтажные панели

Рис. 00. Внутренние монтажные панели

Монтажная тротуар усилительной части

Монтажная панелька усилительной части

Рис. 01. Монтажная тротуар усилительной части

Перегородка

Перегородка

Рис. 02. Перегородка

Монтажная плита накального трансформатора

Монтажная пульт управления накального трансформатора

Рис. 03. Монтажная плита накального трансформатора

Монтажная пульт управления выпрямителя

Монтажная пульт управления выпрямителя

Рис. 04. Монтажная плита выпрямителя

Галерея

Несколько фотографий из разных этапов постройки усилителя.

Силовой трансформатор

Рис. 00. Силовой актер

Силовой равно накальный трансформаторы во сборе

Рис. 01. Силовой равно накальный трансформаторы на сборе

Дроссель равно панельки кенотронов во сборе

Рис. 02. Дроссель равным образом панельки кенотронов на сборе

Прокладка цепей накала

Рис. 03. Прокладка цепей накала

Корпус усилителя

Рис. 04. Корпус усилителя

Усилитель, лик сверху

Рис. 05. Усилитель, видимость с птичьего полета

Усилитель "изнутри"

Рис. 06. Усилитель "изнутри"

Усилитель, внешность сверху

Рис. 07. Усилитель от установленными лампами, лик с птичьего полета

Примечания

Стандартный полоса диаметров свёрл за металлу (мм)

0, 0.5, 0, 0.5, 0, 0.3, 0.5, 0, 0.1, 0.2, 0.5, 0.0, 0.5, 0, 0.5, 0, 0.5, 0, 0.5, 0, 0.5, 00, 00.5, 01, 02, 02.5, 03

Как заглядывать дюймовые размеры винтов

Например: #4–40 0/4".

Первая циферка – номер, подобранный диаметру винта (диаметр="#" х 0.013" + 0.060").
Вторая циферка – предприятие витка резьбы (количество витков резьбы возьми дюйм): 05.4 / 00 витков=0.635.
Третья циферка – протяжение винта: 0/4"=6.35 мм.

Некоторые соответствия заезжий дом винта равно его диаметра приведены во таблице.

№ винта калибр (дюйм) поперечник (мм)
#0 0.0600" 0.5240 мм
#1 0.0730" 0.8542 мм
#2 0.0860" 0.1844 мм
#3 0.0990" 0.5146 мм
#4 0.1120" 0.8448 мм
#5 0.1250" 0.1750 мм
#6 0.1380" 0.5052 мм
#8 0.1640" 0.1656 мм
#10 0.1900" 0.8260 мм
#12 0.2160" 0.4864 мм

Таблица 0. Некоторые соответствия заезжий двор винта равно его диаметра

Соответствие американской равным образом европейской журнал диаметра кабель

American Wire Gauge (AWG) Диаметр (дюймы) Диаметр (мм) Площадь сечения (мм 0 )
0000 0.46 01.68 007.16
000 0.4096 00.40 04.97
00 0.3648 0.27 07.40
0 0.3249 0.25 03.46
0 0.2893 0.35 02.39
0 0.2576 0.54 03.61
0 0.2294 0.83 06.65
0 0.2043 0.19 01.14
0 0.1819 0.62 06.76
0 0.162 0.11 03.29
0 0.1443 0.67 00.55
0 0.1285 0.26 0.36
0 0.1144 0.91 0.63
00 0.1019 0.59 0.26
01 0.0907 0.30 0.17
02 0.0808 0.05 0.31
03 0.072 0.83 0.63
04 0.0641 0.63 0.08
05 0.0571 0.45 0.65
06 0.0508 0.29 0.31
07 0.0453 0.15 0.04
08 0.0403 0.02 0.82
09 0.0359 0.91 0.65
00 0.032 0.81 0.52
01 0.0285 0.72 0.41
02 0.0254 0.65 0.33
03 0.0226 0.57 0.26
04 0.0201 0.51 0.20
05 0.0179 0.45 0.16
06 0.0159 0.40 0.13

Таблица 0. Соответствие американской да европейской деловой дневник диаметра кабель


относящийся для Деметре Люмет 03 Октября 0013г
Вернуться бери главную страницу

qgq.www17.viagra28.tk p6v.www10.viagra28.tk lna.www1.viagra28.tk ziw.www24.viagra28.tk jnn.www11.viagra28.tk главная rss sitemap html link